ISO 19905-1:2023/Amd 1:2025

Norme
internationale
ISO 19905-1
Troisième édition
Industries du pétrole et du gaz, y
2023-10
compris les énergies à faible teneur
en carbone — Évaluation spécifique
AMENDEMENT 1
du site d'unités mobiles en mer —
2025-06
Partie 1:
Plateformes auto-élévatrices :
Surélévées sur un site
AMENDEMENT 1: Corrections
apportées à la résistance des
éléments tubulaires, au Tableau B-2
et à la méthode de calcul simplifiée
par évaluation de la liquéfaction en
champ libre
Oil and gas industries including lower carbon energy — Site-
specific assessment of mobile offshore units —
Part 1: Jack-ups: elevated at a site
AMENDMENT 1: Corrections to strength of tubular members,
Table B-2 and simplified free-field liquefaction assessment
calculation method
Numéro de référence
ISO 19905-1:2023/Amd.1:2025(fr) © ISO 2025

ISO 19905-1:2023/Amd.1:2025(fr)
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Publié en Suisse
ii
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Avant-propos
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compris les énergies à faible teneur en carbone, sous-comité SC 7, Structures en mer, en collaboration avec le
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iii
ISO 19905-1:2023/Amd.1:2025(fr)
Industries du pétrole et du gaz, y compris les énergies à faible
teneur en carbone — Évaluation spécifique du site d'unités
mobiles en mer —
Partie 1:
Plateformes auto-élévatrices : Surélévées sur un site
AMENDEMENT 1: Corrections apportées à la résistance des
éléments tubulaires, au Tableau B-2 et à la méthode de calcul
simplifiée par évaluation de la liquéfaction en champ libre

A.9.4.6.5.1
Remplacer le deuxième alinéa par ce qui suit:
*
Les méthodes simplifiées fournissent un rapport de résistance cyclique normalisée λ sur le rapport de
CRR
*
contrainte cyclique normalisée λ donnant une marge contre le déclenchement de la liquéfaction, c'est-à-dire
CSR
**
f =λλ/
trig CRRCSR
A.9.4.6.5.2
Remplacer le texte par ce qui suit:
A.9.4.6.5.2  Rapport de contrainte de cisaillement cyclique et rapport de résistance cyclique
[165] [101] [210]
Les méthodes simplifiées de Seed et Idriss (1971) , Idriss (1999) , Youd et al. (2001) , Zhang et al.
[214] [105]
(2002) , Idriss et Boulanger (2006) peuvent être utilisées pour évaluer davantage le potentiel de
liquéfaction en champ libre dans la partie supérieure du profil de sol en estimant le rapport de contrainte
* *
cyclique normalisée (λ ) et en le comparant au rapport de résistance cyclique normalisée (λ ) calculé
CSR CRR
[139] [30]
à partir de la résistance de l'essai de pénétration au cône (Moss et al, 2006 ; Boulanger et Idriss, 2016 )
[115] [156]
ou de la vitesse d'onde de cisaillement in situ (Kayen et al., 2013 ; Robertson, 2015 ).
* *
Les méthodes possibles d’évaluation de la liquéfaction en champ libre pour calculer λ et λ sont
CRR CSR
présentées à l'Article E.5.
A.12.5.2.1
ISO 19905-1:2023/Amd.1:2025(fr)
Remplacer la Formule (A.12.5-3) par ce qui suit:
 
 
T
u
 
F =−1 F (A.12.5-3)
 
yT, y
 
 
T /γ
()
 vR,Tv 
 
A.12.5.3.3
Remplacer le texte par ce qui suit:
A.12.5.3.3  Vérification de la résistance combinée à la traction ou à la compression axiale, à la flexion,
au cisaillement et à la torsion
Il convient de tenir compte de l'effet du cisaillement sur la résistance des éléments tubulaires soumis à la
traction ou à la compression axiale ou à la flexion en utilisant la formule applicable donnée dans le présent
paragraphe.
La résistance à la traction, AF , est donnée par la Formule (A.12.5-21):
y,T,v
 
V
 
if ≤04,
V
 
 
AF =−1,,000 0 104 AF P
v
yT,,v yT,
 
   
P
v
 
γ
 
 RT, v 
 γ 
  RT, v 
 
V
 
if 04,,00< ≤ 80
V
 
AF =−1,,117 0 396 AF  P 
yT,,v yT, v
 
 P   
v
  γ
  RT, v
 
 γ 
  RT, v 
 
V
 
if 08,,00< ≤ 96
V
 
AF =−1,,600 1 000 AF  P 
yT,,v yT, v
 
 P   
v
 
γ
   RT, v 
 γ 
  RT, v 
 
V
 
if >09, 6
V
 
 
AF =−4,,000 3 500 AF P
(A.12.5-21)
yT,,v yT, v
 
 P   
v
 
γ
  RT, v
 
 
γ
RT, v
  
La résistance au flambement local représentative, P , est donnée par la Formule (A.12.5-22):
yc,v
ISO 19905-1:2023/Amd.1:2025(fr)

 
V
 
if ≤04,
V
 
P =−1,,000 0 104 P  P 
yc,v yc v
 
 P   
v
  γ
   RT, v 
 γ 
  RT, v 
 
V
 
if 04,,00< ≤ 80
V
 
P =−1,,117 0 396 P  P 
yc,v yc v
 

P   
v
 
γ
   RT, v 
 γ 
  RT, v 
 
V
 
if 08,,00< ≤ 96
V
 
 P 
P =−1,,600 1 000 P
yc,v yc v
 
 P   
v
 
γ
  RT, v
 
 
γ
RT, v
  
 
V
 
if >09, 6
V
 
P =−4,,000 3 500 P  P 
(A.12.5-22)
yc,v yc v
 
 P   
v
 
γ
   RT, v 
 γ 
  RT, v 
La résistance au moment de flexion représentative, M , est donné par la Formule (A.12.5-23):
b,v
 
V
 
if ≤05,
V
 
M =−1,,000 0 078 M  P 
bv, b v
 
 P   
v
  γ
   RT, v 
 γ 
  RT, v 
 
V
 
if 05,,00< ≤ 85
V
 
 
M =−1,,103 0 284 M P
bv, b v
 
   
P
v
 
γ
 
 RT, v 
 γ 
  RT, v 
 
V
 
if 08,,50< ≤ 98
V
 
M =−1,,489 0 739 M  P 
bv, b v
 
 P   
v
  γ
  RT, v
 
 γ 
RT, v
  
 
V
 
if >09, 8
V
 
M =−3,,621 2 914 M  P 
(A.12.5-23)
bv, b v
 
 P   
v
 
γ
   RT, v 
 γ 
  RT, v 
NOTE 1 Les Formules (A.12.5-21), (A.12.5-22) et (A.12.5-23) démontrent que, même lorsqu'elles sont pleinement
utilisées en cisaillement, la résistance à la traction réduite et la résistance locale au flambement réduite équivalent à
50 % de leurs résistances représentatives et la résistance à la flexion réduite à 70 % de la résistance représentative.
Par conséquent, il convient que les combinaisons de traction axiale, de flexion et de cisaillement satisfassent
à la Formule (A.12.5-24):
05,
γ MM+
 γ P  ()
RT, buyuz
π
RT, tut
1−cos,+ ≤10  et   γ P ≤ AF (A.12.5-24)
 
R,Tt ut y,T,v
 
2 AF M
yT,,v bv,
 
ISO 19905-1:2023/Amd.1:2025(fr)
NOTE 2 Si γ P > AF la Formule (A.12.5-24) n'est pas une mesure appropriée de l'utilisation de l’élément.
R,Tt ut y,T,v
05,
γ MM+
γ P ()
R,Tb uy uz
R,Tt ut
Une mesure de l’utilisation d’un élément, U, peut être obtenue en calculant U = + .
AF M
y,T,v b,v
Il convient que les combinaisons de compression axiale, de flexion et de cisaillement satisfassent aux
Formules (A.12.5-25) et (A.12.5-26):
05,
γ MM+
γ P ()
RT, buay uaz
RT, cuc
+ ≤10, (A.12.5-25)
P M
a bv,
05,
γ MM+
 γ P  ()
RT, buyuz
π
RT, cuc
1−cos,+ ≤10 et γ PP≤ (A.12.5-26)
 
R,Tc uc yc,v
 
2 P M
,
 yc,v  bv
Dans la Formule (A.12.5-25), il convient que la résistance à la compression axiale, P , soit calculée à partir de
a
la Formule (A.12.5 - 10) en utilisant P au lieu de P .
yc,v yc
NOTE 3 Si γ PP> , la Formule (A.12.5-26) n'est alors pas une mesure appropriée de l'utilisation
R,Tc uc yc,v
d’un élément. Une mesure de l’utilisation locale de l’élément de résistance, U, peut être obtenue en
05,
γ MM+
γ P ()
R,Tb uy uz
R,Tc uc
calculant U =+ .
P M
yc,v b,v
Tableau B-2
Remplacer la première ligne du tableau par:
coefficient partiel de matériau pour les capacités calculées des
γ 1,25 E.4
m
fondations
Annexe E
Supprimer le texte suivant inclus dans la version corrigée de 2024-07:
ATTENTION — Il convient de ne pas utiliser les recommandations données en E.5, car des
incohérences ont été identifiées. L'Article sera corrigé dans un amendement.

Article E.5
Remplacer le texte par ce qui suit:

E.5  Exemple de méthode de calcul simplifié par évaluation de la liquéfaction en champ libre
E.5.1  Généralités
Différentes méthodes sont disponibles pour une évaluation simplifiée de la liquéfaction induite par un
séisme. Une méthode simplifiée est proposée ici, dans laquelle le rapport de résistance cyclique
*
normalisée (λ ), basé sur la vitesse de propagation des ondes de cisaillement ou la résistance au cône
CRR
*
déterminée par un essai CPT, est comparé au rapport de contrainte cyclique normalisée (λ ) pour un site
CSR
* *
spécifique. La liquéfaction est indiquée lorsque le λ dépasse λ .
CSR CRR
ISO 19905-1:2023/Amd.1:2025(fr)
*
E.5.2  Calcul du rapport de résistance cyclique normalisé (λ ) sur la base de la vitesse de
CRR
propagation des ondes de cisaillement du sol
Lorsque des données in situ sur la vitesse de propagation des ondes de cisaillement du sol sont disponibles,
[115]
λ peut être calculé en utilisant l'approche suivante de Kayen et al. (2013) :
CRR
2,8011
' −1
 
()0,,00732VM− 61680ln()− ,l00990n,σ + 00228R +0,4809Φ
()
sw1 v0 FC
 ()P 
L
λ =exp ( E . 5 -1)
 
CRR
1,946
 
 
où
V est la vitesse de propagation des ondes de cisaillement, V (m/s), normalisée à une contrainte de

s1 s
couverture verticale de 1 atmosphère normale, 101,3 kPa, égale à V C
sVs
où
02, 5
'
est un facteur de correction des contraintes, égal à p /σ ou à une valeur maximale de
()
av0
C
Vs
1,5 à des profondeurs superficielles;
p
est la pression atmosphérique normale (101,3 kPa);
a
M
est la magnitude de moment du séisme;
w
′
est la contrainte de couverture verticale effective par rapport au fond marin (kPa);
σ
v0
R
est la teneur en fines (%) estimée à partir des données de laboratoire ou d'essais CPT, voir
FC
*
également la Formule (E.5-4). Il est à noter que les valeurs de λ et λ calculées à partir des
CRR CRR
Formules (E.5-1) et (E.5-2) respectivement sont relativement insensibles à la teneur en fines;
−1
est l'inverse de la répartition cumulative normale avec une moyenne de zéro et un écart-type de
Φ
P
()
L
un pour la probabilité de liquéfaction d'intérêt, égale à zéro pour P de 0,5 et −1,036 4 pour P
L L
de 0,15 (relation de liquéfaction déterministe équivalente).
où
P
est la probabilité de liquéfaction, égale à 0,5 pour une meilleure estimation ou à 0,15 pour une
L
estimation plus prudente (relation déterministe équivalente de liquéfaction).
La méthode simplifiée décrite en (E.5.1) nécessite le calcul du rapport de résistance cyclique normalisée
*
(λ ) = λσ=75,, ′ . Ce résultat peut être obtenu à partir de la Formule (E.5-1) en réglant les
CRR CRR,Mw va01= tm
paramètres de magnitude de moment du séisme ( M ) et de contrainte de couverture effective
w
′
verticale (σ ) sur les valeurs de référence de 7,5 kPa et 100 kPa, respectivement. Il en résulte la
v0
*
Formule (E.5-2) pour le rapport de résistance cyclique normalisée (λ ).
CRR
2,8011 −1
 
()0,,00735VR−+31820,,00280+ 4809Φ
sF1 C
()P
 
* L
λ =exp (E.5-2)
 
CRR
1,,946
 
 
*
E.5.3  Calcul du rapport de résistance cyclique normalisée (λ ) sur la base des données d’essais CPT
CRR
Si les données d'essais CPT sont disponibles, le rapport de résistance cyclique normalisée
*
()λλ==75,,σ′ peut être calculé à l'aide de l'approche suivante
...